Войти
Автожурнал "Форсаж"
  • Окислительно-восстановительные реакции
  • Окислительно-восстановительные реакции
  • Полинейропатия: что это за болезнь и как ее лечить
  • Морфология простейших, особенности классификации Морфологические особенности простейших
  • Семинома яичка – скрытая опасность Классическая семинома с признаками лимфа сосудистой инвазии
  • Куперит – большие мужские проблемы из-за маленькой железы
  • Алюминий переходный металл. Переход с алюминия на медь. Изучение нового материала. Алюминий

    Алюминий переходный металл. Переход с алюминия на медь. Изучение нового материала. Алюминий

    (А l ), галлий (Ga ), индий (In ) и таллий (Т l ).

    Как видно из приведенных данных, все эти элементы были открыты в XIX столетии.

    Открытие металлов главной подгруппы III группы

    В

    Al

    Ga

    In

    Tl

    1806 г.

    1825 г.

    1875 г.

    1863 г.

    1861 г.

    Г.Люссак,

    Г.Х.Эрстед

    Л. де Буабодран

    Ф.Рейх,

    У.Крукс

    Л. Тенар

    (Дания)

    (Франция)

    И.Рихтер

    (Англия)

    (Франция)



    (Германия)


    Бор представляет собой неметалл. Алюминий - переход­ный металл, а галлий, индий и таллий - полноценные метал­лы. Таким образом, с ростом радиусов атомов элементов каждой группы периодической системы металлические свой­ства простых веществ усиливаются.

    В данной лекции мы подробнее рассмотрим свойства алюминия.

    1. Положение алюминия в таблице Д. И. Менделеева. Строение атома, проявляемые степени окисления.

    Элемент алюминий расположен в III группе, главной «А» подгруппе, 3 периоде периодической системы, порядковый номер №13, относительная атомная масса Ar (Al ) = 27. Его соседом слева в таблице является магний – типичный металл, а справа – кремний – уже неметалл. Следовательно, алюминий должен проявлять свойства некоторого промежуточного характера и его соединения являются амфотерными.

    Al +13) 2) 8) 3 , p – элемент,

    Основное состояние

    1s 2 2s 2 2p 6 3s 2 3p 1

    Возбуждённое состояние

    1s 2 2s 2 2p 6 3s 1 3p 2

    Алюминий проявляет в соединениях степень окисления +3:

    Al 0 – 3 e - → Al +3

    2. Физические свойства

    Алюминий в свободном виде - се­ребристо-белый металл, обладающий высокой тепло- и электро­проводностью. Температура плавления650 о С. Алюминий имеет невысокую плотность (2,7 г/см 3) - при­мерно втрое меньше, чем у железа или меди, и одновременно - это прочный металл.

    3. Нахождение в природе

    По распространённости в природе занимает 1-е среди металлов и 3-е место среди элементов , уступая только кислороду и кремнию. Процент содержания алюминия в земной коре по данным различных исследователей составляет от 7,45 до 8,14 % от массы земной коры.

    В природе алюминий встречается только в соединениях (минералах).

    Некоторые из них:

    · Бокситы - Al 2 O 3 H 2 O (с примесями SiO 2 , Fe 2 O 3 , CaCO 3)

    · Нефелины - KNa 3 4

    · Алуниты - KAl(SO 4) 2 2Al(OH) 3

    · Глинозёмы (смеси каолинов с песком SiO 2 , известняком CaCO 3 , магнезитом MgCO 3)

    · Корунд - Al 2 O 3

    · Полевой шпат (ортоклаз) - K 2 O×Al 2 O 3 ×6SiO 2

    · Каолинит - Al 2 O 3 ×2SiO 2 × 2H 2 O

    · Алунит - (Na,K) 2 SO 4 ×Al 2 (SO 4) 3 ×4Al(OH) 3

    · Берилл - 3ВеО Al 2 О 3 6SiO 2

    Боксит

    Al 2 O 3

    Корунд

    Рубин

    Сапфир

    4. Химические свойства алюминия и его соединений

    Алюминий легко взаимодействует с кислородом при обычных условиях и покрыт оксидной пленкой (она придает матовый вид).

    ДЕМОНСТРАЦИЯ ОКСИДНОЙ ПЛЁНКИ

    Её толщина 0,00001 мм, но благодаря ней алюминий не коррозирует. Для изученияхимических свойств алюминия оксидную пленку удаляют. (При помощи наждачной бумаги, или химически: сначала опуская в раствор щелочи для удаления оксидной пленки, а затем в раствор солей ртути для образования сплава алюминия со ртутью – амальгамы).

    I . Взаимодействие с простыми веществами

    Алюминий уже при комнатной температуре активно реагирует со всеми галогенами, образуя галогениды. При нагревании он взаимодействует с серой (200 °С), азотом (800 °С), фосфором (500 °С) и углеродом (2000 °С), с йодом в присутствии катализатора - воды:

    2А l + 3 S = А l 2 S 3 (сульфид алюминия),

    2А l + N 2 = 2А lN (нитрид алюминия),

    А l + Р = А l Р (фосфид алюминия),

    4А l + 3С = А l 4 С 3 (карбид алюминия).

    2 Аl +3 I 2 =2 A l I 3 (йодид алюминия) ОПЫТ

    Все эти соединения полностью гидролизуются с образованием гидроксида алюминия и, соответственно, сероводорода, аммиака, фосфина и метана:

    Al 2 S 3 + 6H 2 O = 2Al(OH) 3 + 3H 2 S­

    Al 4 C 3 + 12H 2 O = 4Al(OH) 3 + 3CH 4 ­

    В виде стружек или порошка он ярко горит на воздухе, выде­ляя большое количество теплоты:

    4А l + 3 O 2 = 2А l 2 О 3 + 1676 кДж.

    ГОРЕНИЕ АЛЮМИНИЯ НА ВОЗДУХЕ

    ОПЫТ

    II . Взаимодействие со сложными веществами

    Взаимодействие с водой :

    2 Al + 6 H 2 O=2 Al (OH) 3 +3 H 2

    без оксидной пленки

    ОПЫТ

    Взаимодействие с оксидами металлов:

    Алюминий – хороший восстановитель, так как является одним из активных металлов. Стоит в ряду активности сразу после щелочно-земельных металлов. Поэтому восстанавливает металлы из их оксидов . Такая реакция – алюмотермия – используется для получения чистых редких металлов, например таких, как вольфрам, ваннадий и др.

    3 Fe 3 O 4 +8 Al =4 Al 2 O 3 +9 Fe + Q

    Термитная смесь Fe 3 O 4 иAl (порошок) –используется ещё и в термитной сварке.

    С r 2 О 3 + 2А l = 2С r + А l 2 О 3

    Взаимодействие с кислотами :

    С раствором серной кислоты:2 Al+ 3 H 2 SO 4 =Al 2 (SO 4) 3 +3 H 2

    С холодными концентрированными серной и азотной не реагирует (пассивирует). Поэтому азотную кислоту перевозят в алюминиевых цистернах. При нагревании алюминий способен восстанавливать эти кислоты без выделения водорода:

    2А l + 6Н 2 S О 4(конц) = А l 2 (S О 4) 3 + 3 S О 2 + 6Н 2 О,

    А l + 6Н NO 3(конц) = А l (NO 3 ) 3 + 3 NO 2 + 3Н 2 О.

    Взаимодействие со щелочами .

    2 Al + 2 NaOH + 6 H 2 O =2 Na [ Al (OH ) 4 ] +3 H 2

    ОПЫТ

    Na l (ОН) 4 ]тетрагидроксоалюминат натрия

    По предложению химика Горбова, в русско-японскую войну эту реакцию использовали для получения водорода для аэростатов.

    С растворами солей:

    2 Al + 3 CuSO 4 = Al 2 (SO 4 ) 3 + 3 Cu

    Если поверхность алюминия потереть солью ртути, то происходит реакция:

    2 Al + 3 HgCl 2 = 2 AlCl 3 + 3 Hg

    Выделившаяся ртуть растворяет алюминий, образуяамальгаму .

    Обнаружение ионов алюминия в растворах : ОПЫТ


    5. Применение алюминия и его соединений

    Физические и химические свойства алюминия обусловили его широкое применение в технике. Крупным потребителем алюминияявляется авиационная промышленность : самолет на 2/3 состоит из алюминия и его сплавов. Самолет из стали оказался бы слишком тяжелым и смог бы нести гораздо меньше пассажиров. Поэтому алюминий называют крылатым металлом. Из алюминия изготовляют кабели и провода : при одинаковой электрической проводимости их масса в 2 раза меньше, чем соответствующих изделий из меди.

    Учитывая коррозионную устойчивость алюминия, из него изготовляют детали аппаратов и тару для азотной кислоты . Порошок алюминия является основой при изготовлении серебристой краски для защиты железных изделий от коррозии, а также для отражениятепловых лучей такой краской покрывают нефтехранилища, костюмы пожарных.

    Оксид алюминия используется для получения алюминия, а также как огнеупорный материал.

    Гидроксид алюминия – основной компонент всем известных лекарств маалокса, альмагеля, которые понижают кислотность желудочного сок.

    Соли алюминия сильногидролизуются. Данное свойство применяют в процессе очистки воды. В очищаемую воду вводят сульфат алюминия и небольшое количество гашеной извести для нейтрализации образующейся кислоты. В результате выделяется объемный осадок гидроксида алюминия, который, оседая, уносит с собой взвешенные частицы мути и бактерии.

    Таким образом, сульфат алюминия является коагулянтом.

    6. Получение алюминия

    1) Современный рентабельный способ получения алюминия был изобретен американцем Холлом и французом Эру в 1886 году. Он заключается в электролизе раствора оксида алюминия в расплавленном криолите. Расплавленный криолит Na 3 AlF 6 растворяет Al 2 O 3, как вода растворяет сахар. Электролиз “раствора” оксида алюминия в расплавленном криолите происходит так, как если бы криолит был только растворителем, а оксид алюминия - электролитом.

    2Al 2 O 3 эл.ток →4Al + 3O 2

    В английской “Энциклопедии для мальчиков и девочек” статья об алюминии начинается следующими словами: “23 февраля 1886 года в истории цивилизации начался новый металлический век - век алюминия. В этот день Чарльз Холл, 22-летний химик, явился в лабораторию своего первого учителя с дюжиной маленьких шариков серебристо-белого алюминия в руке и с новостью, что он нашел способ изготовлять этот металл дешево и в больших количествах”. Так Холл сделался основоположником американской алюминиевой промышленности и англосаксонским национальным героем, как человек, сделавшим из науки великолепный бизнес.

    2) 2Al 2 O 3 +3 C=4 Al+3 CO 2

    ЭТО ИНТЕРЕСНО:

    • Металлический алюминий первым выделил в 1825 году датский физик Ханс Кристиан Эрстед. Пропустив газообразный хлор через слой раскаленного оксида алюминия, смешанного с углем, Эрстед выделил хлорид алюминия без малейших следов влаги. Чтобы восстановить металлический алюминий, Эрстеду понадобилось обработать хлорид алюминия амальгамой калия. Через 2 года немецкий химик Фридрих Вёллер. Усовершенствовал метод, заменив амальгаму калия чистым калием.
    • В 18-19 веках алюминий был главным ювелирным металлом. В 1889 году Д.И.Менделеев в Лондоне за заслуги в развитии химии был награжден ценным подарком – весами, сделанными из золота и алюминия.
    • К 1855 году французский ученыйСен- Клер Девиль разработал способ получения металлического алюминия в технических масштабах. Но способ был очень дорогостоящий. Девиль пользовался особым покровительством НаполеонаIII, императораФранции. В знаксвоей преданности и благодарности Девиль изготовил для сына Наполеона, новорожденного принца, изящно гравированную погремушку – первое «изделие ширпотреба» из алюминия. Наполеон намеревался даже снарядить своих гвардейцев алюминиевыми кирасами, но цена оказалась непомерно высокой. В то время 1 кг алюминия стоил 1000 марок, т.е. в 5 раз дороже серебра. Только после изобретения электролитического процесса алюминий по своей стоимости сравнялся с обычными металлами.
    • А знаете ли вы, что алюминий, поступая в организм человека, вызывает расстройство нервной системы.При его избытке нарушается обмен веществ. А защитными средствами является витамин С, соединения кальция, цинка.
    • При сгорании алюминия в кислороде и фторе выделяется много тепла. Поэтому его используют как присадку к ракетному топливу. Ракета "Сатурн" сжигает за время полёта 36 тонн алюминиевого порошка. Идея использования металлов в качестве компонента ракетного топлива впервые высказал Ф. А. Цандер.

    ТРЕНАЖЁРЫ

    Тренажёр №1 - Характеристика алюминия по положению в Периодической системе элементов Д. И. Менделеева

    Тренажёр №2 - Уравнения реакций алюминия с простыми и сложными веществами

    Тренажёр №3 - Химические свойства алюминия

    ЗАДАНИЯ ДЛЯ ЗАКРЕПЛЕНИЯ

    №1. Для получения алюминия из хлорида алюминия в качестве восстановителя можно использовать металлический кальций. Составьте уравнение данной химической реакции, охарактеризуйте этот процесс при помощи электронного баланса.
    Подумайте! Почему эту реакцию нельзя проводить в водном растворе?

    №2. Закончите уравнения химических реакций :
    Al + H 2 SO 4 (раствор ) ->
    Al + CuCl 2 ->
    Al + HNO 3 (
    конц ) - t ->
    Al + NaOH + H 2 O ->

    №3. Осуществите превращения:
    Al -> AlCl 3 -> Al -> Al 2 S 3 -> Al(OH) 3 - t ->Al 2 O 3 -> Al

    №4. Решите задачу:
    На сплав алюминия и меди подействовали избытком концентрированного раствора гидроксида натрия при нагревании. Выделилось 2,24 л газа (н.у.). Вычислите процентный состав сплава, если его общая масса была 10 г?



    Переходные пластины для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств. Пластины бывают алюминиевыми и медно-алюминиевыми.

    Пластины переходные МА (медно-алюминиевые)

    Пластины предназначены для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств и медным шинам.

    Пластины выполнены методом нанесения меди на алюминиевую заготовку.

    Из-за отстутсвия сварного шва пластина меньше греется, в отличие от сварных пластин.

    Соединение с алюминиевыми шинами сварное, соединение с медными выводами электротехнических устройств и медными шинами - разборное (болтовое).

    Пластины переходные АП

    (из алюминиевого сплава АД31Т ТУ 36-931-82

    Пластины изготовлены из алюминиевого сплава АД31Т1 (АД31Т).

    Служат для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств и медным шинам в атмосфере типов I и II по ГОСТ 15150-69.

    Соединение с алюминиевыми шинами сварное, соединение с медными выводами электротехнических устройств и медными шинами - болтовое.

    Медная полосовая шина марки М1 используется для изготовления шинопроводов, шинных сборок, токопроводов и распределительных устройств, а так же для подключения любого стационарного мощного оборудования. Медные шины достаточно просты в монтаже и обеспечивают высокую надежность.

    Поставляемые нами медные шины изготовляются по ГОСТ 434-78 из меди марки не ниже M1 (химический состав по ГОСТ 859-78). Шина может быть мягкой (ШММ) и твердой (ШМТ)

    Мы поставляем шину шириной от 16 до 120 мм, толщиной от 3 до 30 мм и длиной от 2 до 6 м (стандартное исполнение 4м), прямоугольного сечения и с радиусом.

    Гибкая изолированная шина изготавливаются из нескольких слоев тонкого проводника электролитической меди и ПВХ-изоляции с высоким электрическим сопротивлением.

    Медная изолированная шина применяется для распределения и передачи электроэнергии во всех типах низковольтных установок для всех типов присоединений в случаях, когда нужна повышенная гибкость, эстетика шкафа, а также при работе в коррозионных условий.

    Особенно гибкая шина удобна для монтажа прямо на объекте без использования шиногибов и использования в качестве шинных компенсаторов для соединения шинопроводов и выводов трансформатора (шинные компенсаторы) .

    Легко принимают требуемую форму. Ускоряют процессы сборки и демонтажа и позволяют улучшить внешний вид схем, собранных в распределительных шкафах. Повышают надежность системы и безопасность.

    Гибкая изолированная медная шина

    Гибкая изолированная шина изготавливается из нескольких слоев тонкого проводника электролитической меди и ПВХ-изоляции с высоким электрическим сопротивлением.

    Пластины переходные МА, АП. Биметаллические пластины.

    Переходные и биметаллические пластины предназначены для качественного соединения медных и алюминиевых проводников.

    Медная шина М1Т, М1М

    Медная полосовая шина марки М1 используется для изготовления шинопроводов, шинных сборок, токопроводов и распределительных устройств, а так же для подключения любого стационарного мощного оборудования.

    Шинодержатели ШППА, ШППБ, ШПРШ и др.

    Предназначенные для крепления токопроводящих шин на изоляторы.

    Медная шина ШМТ (твердая) и ШММ (мягкая)

    Медные профили любого сечения.

    Пластина переходная алюминиевая АП

    Пластины АП 40х4, АП 50х6, АП 60х8, АП80х8, АП100х10, АП120х10


    Пластины переходные алюминиевые АП служит для присоединения алюминиевых шин к выводам электротехнических устройств и шинам. Вид климатического исполнения пластины АП - УХЛ1 по ТУ 36-931-82. Материал пластин АП - алюминий АД31Т.

    Пример условного обозначения переходной алюминиевой пластины исполнения УХЛ1:

    Пластина переходная АП 40х4 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Пластина переходная АП 50х6 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Пластина переходная АП 60х8 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Пластина переходная АП 80х8 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Пластина переходная АП 100х10 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Пластина переходная АП 120х10 УХЛ1 ТУ 36-931-82

    Переходные пластины

    Переходные пластины применяются для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств. Пластины бывают алюминиевыми и медно-алюминиевыми.

    Наша компания изготовит переходные пластины в кратчайшие сроки, по чертежам, представленным заказчиком и размерам, необходимым именно ему. Эти детали являются незаменимыми, поэтому, к ним должны предъявляться самые высокие требования, и одно из этих требований - надежное качество.

    Алюминиевые пластины производятся различных видов, они могут быть от 160 до 330мм длиной, 40-120мм шириной и 4-10мм толщиной. Вес таких пластин может составить от 70 до 1070 грамм.

    Изготавливаются они из самого высококачественного материала. Это алюминий ад31т в климатическом исполнении УХЛ1. Благодаря мастерству специалистов нашей компании, заказчик получит переходные пластины безупречного качества по самым низким ценам.

    Медно-алюминиевые пластины, которые также изготавливаются нашей компанией, позволяют состыковать алюминиевые, медные шины с медными выводами электротехнических устройств. Данные пластины производятся методом холодной сварки давлением. Эти пластины можно соединять с алюминиевыми шинами сваркой, а с медными шинами и выводами с помощью болтов, которое называется разборным соединением.

    Наша компания гарантирует, что медно-алюминиевые переходные пластины будут изготовлены со строгим соблюдением всех технических требований. Данные пластины производятся из медной полосы (шины), алюминиевого профиля по стандартам ГОСТа 19357-81 и строго по чертежам. На пластинах имеется плакировка двухсторонней медной полосой, которая присоединяется холодной сваркой. Медно-алюминиевая пластина в нашей компании производится без всяких шероховатостей, свищей, трещин и наползаний меди на алюминий. Медная часть пластины защищена металлическим покрытием.

    Переходные пластины, как алюминиевые, так и медно-алюминиевые, испытываются специалистами нашей компании по следующим методам:

    испытание на изгиб;

    проверка размеров соответствия ГОСТу и представленным чертежам;

    проверка на массу и правильность маркировки;

    проверка на соответствие типа металла и нанесенного металлопокрытия;

    Переходные пластины имеют тот же срок эксплуатации, что и электротехническое устройство, в котором они применяются.

    Пластина медно-алюминиевая переходная МА


    Пластины переходные медно-алюминиевые ГОСТ 19357-81 служат для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств и медным шинам. Соединение с алюминиевыми шинами сварное, соединение с медными выводами электротехнических устройств и медными шинами - либо разборное (болтовое), либо сварное.

    Вид климатического исполнения пластины МА - УХЛ1и Т1 по ГОСТ 19357-81 . Соединение алюминиевой части пластины МА с медной выполняется методом холодной сварки давлением.

    Пример условного обозначения переходной медно-алюминиевой пластины исполнения УХЛ1:

    Пластина переходная МА 40х4 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластина переходная МА 50х6 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластина переходная МА 60х8 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластина переходная МА 80х8 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластина переходная МА 100х10 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластина переходная МА 120х10 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластины изготавливаются в соответствии с требованиями настоящего стандарта по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке. Поверхность платин МА не имеет заусенцев, трещин, задиров, отслаивания металла и других механических повреждений. Проверка качества сварного шва, поверхности пластины МА осуществляется визуальным способом.

    Технические характеристики - пластина переходная медно алюминиевые МА

    пластины МА 40х4, МА 50х6, М 60х8, М 80х8, МА100х10, МА120х10

    Пластины переходные медно-алюминиевые предназначены для присоединения шин из алюминия к медным выводам различных электротехнических устройств, а также к шинам из меди.

    Пластины переходные медно-алюминиевые имеют сварные соединения с алюминиевой шиной, а также разборное (болтовое) с медными выводами. Сами пластины изготавливаются по методу так называемой контактной сварки или холодной сварки под давлением.

    Нормируются пластины переходные медно-алюминиевые полностью соответствуя государственному стандарту, а именно стандарту 19357-81. Согласно ему подобные пластины подразделяются на следующие типы:

    с равновеликим сечением со сварным соединением для безразборных шин;

    плакированные и равновеликие по степени своей электрической проводимости для разборных шин.

    Что касается соединительного шва переходной пластины, который имеет место быть при соединении медной пластины с алюминиевой, то он обязательно должен очищаться от шлама и грата. Более того, он должен быть выполнен без каких-либо трещин и свищей. Пластины переходные медно-алюминиевые не должны иметь на своей поверхности какие-либо механические повреждения, например, заусенцы, задиры, отслаивания, трещины.

    Соответствуя государственному стандарту, а именно стандарту 10434-82, на медной области пластины обязаны находиться предохраняющие металлические покрытия. Хотя, если пластины переходные произведены в соответствии с определенными климатическими условиями по государственному стандарту 15150-69 исполнения «Т», то они как раз подобных покрытий не имеют.

    Согласно специальным техническим требованиям пластины переходные медно-алюминиевые при изгибе в восемнадцать градусов должны выравниваться в исходное положение. Что касается сварного соединения переходной пластины, то оно должно полностью соответствовать госстандарту 10434-82. Срок эксплуатации такого изделия, как пластины переходные медно-алюминиевые, ни в коем случае не может быть меньше, чем аналогичные показатели для всего электротехнического устройства, где они используются.

    Проверка таких пластин на предмет соответствия с государственным стандартом 19357-81 осуществляется при приеме предприятием-изготовителем, сдаче, а также согласно типовым и периодическим испытаниям. Подобные испытания осуществляются по случайной выборке. Если результаты проведенных испытаний окажутся неудовлетворительными, берут из той же партии удвоенное количество пластин и проводят испытания снова. Если результат повториться, то вся партия, как правило, признается негодной.

    • Заказать продукцию на сайте.
    • Интернет магазин электротехнической продукции.
    • ООО "ЭлТекс" Контакты: +79184692483 +79184822755 [email protected]
    • Представим Ваши интересы в Краснодарском крае и ЮФО. Поставки любой электротехнической продукции по вашим реквизитам.
    • Всё для проведения электромонтажных и кабельных работ. Всё для электромонтажных организаций.
    • Поставки электротехнической продукции для электромонтажных, строительны и торговых организаций и др.
    • Кабельные термоусаживаемые муфты POLT,POLJ,GUST,GUSJ, SMOE,EPKT,TRAJ и другие системы Raychem для любого кабеля. Адаптеры RICS и др. Ремонтные манжеты для кабеля.
    • Кабельные термоусаживаемые муфты КВТп КНТп СТп для любого кабеля
    • Кабельные муфты "Cellpack Electrical Product"
    • Кабельные муфты,адапторы, инструмент для разделки кабеля EUROMOLD а Nexans Company. Кабельная арматура, адаптеры, инструмент Euromold , GPH , Tyco Electronics Raychem
    • Кабельные муфты фирмы 3М и др заводов.Натяжные муфты. Муфты для подводного кабеля и саморегулируемого нагревательного кабеля.
    • Термоусаживаемые ремонтные манжеты для кабеля. Уплотнители кабельных проходов термоусаживаемые УКПТ.
    • Инструмент для кабельных и электромонтажных работ в т.ч. снятиe изоляции с любого кабеля. Ножи для проведения кабельных и электромонтажных работ
    • Инструмент для снятия изоляции с любого кабеля в т. ч. с кабеля из сшитого полиэтилена
    • Наборы инструментов для кабельных и электромонтажных работ в т.ч снятие изоляции с любого кабеля. Наборы инструментов для электромонтажника, электрика, кабельщика, кабельщика-спайщика, релейщика, сварщика, аккумуляторщика и др.
    • Инструмент для электромонтажных организаций.
    • Всё для перемотки, размотки, смотки, протяжки кабеля, провода, троса, каната. Оборудование, станки, стелажи, стойки, ролики, вертлюги, домкраты, ролики и др. Измерители длины кабеля.
    • Оборудование для перемотки и протяжки кабеля. Кабельные домкраты.
    • Смазки (УВС) Суперконт, Примаконт и Экстраконт для защиты электрических контактных соединений от перегрева и окисления.
    • Станки для перемотки, размотки, намотки кабеля. Кабелеукладчики. Гидравлические натяжные машины. Толкатели кабельные.
    • Электромонтажный пороховой инструмент.Устройства дистанционного и механического прокола кабеля.Пороховой пресс.

    II. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР.

    § 1. ДВОЙНЫЕ СИСТЕМЫ ЭЛЕМЕНТОВ IV - V ГРУПП

    С АЛЮМИНИЕМ.

    1.1. Диаграмма состояния ТС - А1.

    1.2. Строение двойных систем Ъх - А1 и НГ- А1.

    1.3. Строение диаграммы состояния двойной системы ЫЬ - А1.

    § 2. СТРОЕНИЕ ДВОЙНЫХ СИСТЕМ М - N (М = А1, ТС, Ъх, Щ ЫЪ).

    2.1. Диаграмма состояния А1 - N.

    2.2. Диаграмма состояния ТС - N.

    2.3. Диаграммы состояния двойных систем Ъх - N и НГ- N.

    2.4. Диаграмма состояния ЫЬ - N.

    2.5. Физико-химические свойства и методы синтеза нитридов.

    § 3. СТРОЕНИЕ ТРОЙНЫХ ДИАГРАММ СОСТОЯНИЯ М - А1 - N

    М = ТС, Ъх, Н£ ЫЬ).

    3.1. Диаграмма состояния ТС - А1 - N.

    3.2. Диаграммы состояния Ъх - А1 - N и НГ- А1 - N.

    3.3. Диаграмма состояния N1) - А1 - N.

    III. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

    § 1. МЕТОДИКА ПРИГОТОВЛЕНИЯ ОБРАЗЦОВ.

    §2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ ОБРАЗЦОВ.

    2.1. Электронно-зондовый микроанализ (ЭЗМА).

    2.2. Растровая электронная микроскопия (РЭМ).

    2.3. Оптическая микроскопия.

    2.4. Рентгенофазовый анализ.

    § 3 РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ ФАЗОВЫХ ДИАГРАММ

    С УЧАСТИЕМ АЗОТА.

    IV. РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ.

    § 1. ФАЗОВЫЕ РАВНОВЕСИЯ В СИСТЕМЕ Т1 - А1 - N.

    § 2. УСЛОВИЯ РАВНОВЕСИЯ ФАЗ В СИСТЕМЕ Ъх - А1 - N.

    § 3. СТРОЕНИЕ ДИАГРАММЫ СОСТОЯНИЯ СИСТЕМЫ Ш - А1 - N. дд

    § 4. ФАЗОВЫЕ РАВНОВЕСИЯ В СИСТЕМЕ ЛЬ - А1 - N.

    Рекомендованный список диссертаций

    • Взаимодействие сплавов на основе железа, никеля и элементов IV-VI групп с азотом при повышенном парциальном давлении 1999 год, кандидат химических наук Абрамычева, Наталья Леонидовна

    • Фазовые равновесия в системах M-M"-N при повышенном давлении 2001 год, кандидат химических наук Вьюницкий, Иван Викторович

    • Распад карбидных цирконий-ниобиевых твердых растворов и сегрегация фазы ZrC в тройной системе Zr - Nb - C 2002 год, кандидат физико-математических наук Ремпель, Светлана Васильевна

    • Моделирование процессов внутреннего азотирования жаропрочных сталей и сплавов 2001 год, доктор технических наук Петрова, Лариса Георгиевна

    • Взаимодействие элементов в композициях тугоплавких металлов с жаростойкими сплавами на основе никеля и железа 1999 год, кандидат химических наук Керимов, Эльшат Юсифович

    Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Фазовые равновесия в системах азот-алюминий-переходный металл IV-V групп»

    Керамические материалы на основе двойных нитридов алюминия и элементов IV группы находит широкое применение в различных областях промышленности и техники. В микроэлектронике общепринятым является использование подложек из нитрида алюминия, обладающего уникальным сочетанием высоких показателей: термостойкости, электросопротивления и теплопроводности. Вследствие стойкости к металлическим расплавам нитрид титана перспективен для металлургии. Нитрид циркония является важным компонентом нитридного ядерного топлива в реакторах размножителях на быстрых нейтронах.

    В настоящее время значительный интерес уделяется разработке различных композиционных материалов на основе нитрида алюминия в сочетании с нитридами переходных металлов IV - V групп. В частности, важную роль в развитии микроэлектроники отводят многослойным материалом, состоящим из слоев A1N и NbN . Не менее перспективными для создания износостойких и защитных покрытий, диффузионных барьеров в микроэлектронике, высокотемпературных керамических, металлокерамических, композиционных материалов являются сплавы Ti - Al - N и Zr - Al - N . Определение фазового состава такого рода материалов показало, присутствие только двойных нитридных фаз. Тем не менее, последние, тщательные исследования сплавов M - Al - N (здесь и далее M = Ti, Zr, Hf, Nb) позволили выявить существование комплексных нитридов: Ti3AlN, TÎ2A1N, Ti3Al2N2; Zr3AlN, ZrsAbNj.x; Hf3AlN, Hf5Al3N; Nb3Al2N . Их свойства практически не изучены, хотя есть веские основания полагать, что они могут быть уникальными. Об этом свидетельствует тот факт, что композиционные материалы на основе сочетания двойных нитридов А1 и M имеют максимальный уровень физических характеристик именно в областях составов тройных фаз . Например, абразивные свойства тройных соединений Ti - Al - N в два раза выше, чем у корунда и даже, чем у карбида вольфрама .

    Не менее важную роль соединения А1 и элементов IV - V групп с азотом играют при конструировании и производстве широкого круга марок сталей и сплавов, особенно с повышенным содержанием азота. Естественно, что физические, физико-химические и механические свойства перечисленных материалов напрямую связаны с видом и количествами образующихся азотсодержащих фаз. Точные данные о составе и условиях существования комплексных соединений имеют и принципиальное теоретическое значение для понимания природы химической связи и других ключевых характеристик, определяющих степень их устойчивости. Для прогнозирования условий синтеза и стабильности нитридов необходимы достоверные сведения о фазовых равновесиях. Построение многокомпонентных диаграмм состояния с участием азота представляет весьма не простую задачу из-за низких термодинамических стимулов образования смешанных соединений из смежных по диаграмме состояния двойных фаз, малых скоростей диффузии компонентов в них, а также сложности и низкой точности определения истинного содержания азота. Поэтому имеющаяся в настоящее время информация отрывочна и крайне противоречива как по составу тройных нитридов, как и положению линий равновесия фаз. Она, в основном, получена одной группой исследователей методом отжига порошкообразных прессовок, в котором достижение равновесного состояния сплава затруднительно.

    ЦЕЛЬ РАБОТЫ:

    Разработка нового подхода к исследованию диаграмм состояния многокомпонентных нитридных систем, основанного на использовании комплекса современных экспериментальных приемов физико-химического анализа, методов термодинамического анализа и расчета, позволяющего с высокой точностью определять условия сосуществования фаз и получать исчерпывающие доказательства их соответствия равновесию. Исследование фазовых равновесий в твердофазной области тройных систем алюминий - азот - металл IV - V групп при температуре 1273 К.

    НАУЧНАЯ НОВИЗНА:

    Методами термодинамического анализа и расчета показана противоречивость имеющихся экспериментальных данных об условиях равновесия фаз в системах Т1-А1-Ыигг-А1-К;

    Разработана методика исследования фазовых диаграмм нитридных систем, которая базируется на комплексе современных методов физико-химического анализа и реализации разных путей достижения одного и того же конечного состояния сплава, что позволяет получать исчерпывающие доказательства соответствия его равновесию;

    Проведено термодинамическое моделирование, анализ и расчет фазовых равновесий в системах Ъх - А1 - N и НГ - А1 - N. Впервые найдены термодинамические функции тройных соединений, образующихся в этих системах;

    Построены твердофазные области диаграмм состояния систем П - А1 - N.

    А1-Ы и НГ-А1-Ы при 1273 К; Установлен характер фазовых равновесий в системе ЫЬ - А1 - N при температуре 1273 К.

    НАУЧНАЯ И ПРАКТИЧЕСКАЯ ЗНАЧИМОСТЬ РАБОТЫ:

    Полученные сведения об условиях равновесия и термодинамических функциях фаз в системах М - А1 - N (М = Т1, Ъх, Н£ ЫЬ), являются фундаментальной научной базой для разработки покрытий, керамических и металлокерамических, композиционных материалов, важных для микроэлектроники, энергетики, машиностроения. Они позволяют определять технологические параметры получения и обработки таких материалов, а также имеют принципиальное значение для прогнозирования фазового состава и свойств широкого круга сталей и сплавов с повышенным содержанием азота.

    ДОСТОВЕРНОСТЬ И ОБОСНОВАННОСТЬ:

    Данные полученные разными методами физико-химического анализа на образцах сплавов, синтезированных различными способами (азотирование двойных сплавов, длительный гомогенизирующий отжиг, диффузионные пары), с использованием современных экспериментальных подходов и оборудования, таких как электронно-зондовый микроанализ, растровая электронная микроскопия, рентгенофазовый анализ, во всех случаях находились в прекрасном согласии как между собой так и с результатами термодинамического расчета.

    НА ЗАЩИТУ ВЫНОСЯТСЯ СЛЕДУЮЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ:

    1. Методика построения диаграмм состояния многокомпонентных нитридных систем, основанная на сочетании комплекса современных методов физико-химического анализа с различными путями достижения одних и тех же равновесий, термодинамическим моделированием и расчетом фазовых равновесий.

    2. Строение твердофазной области изотермического сечения диаграммы состояния "Л - А1 - N при температуре 1273 К.

    3. Результаты термодинамического анализа и расчета фазовых равновесий в системе Тл - А1 - N при 1273 и 1573 К.

    4. Строение твердофазных областей диаграмм состояния систем Zг - А1 - N. НГ- А1 - N. N1) - А1 - N при 1273 К.

    II. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

    Похожие диссертационные работы по специальности «Физика конденсированного состояния», 01.04.07 шифр ВАК

    • Фазовые равновесия и направленный синтез твердых растворов в тройных полупроводниковых системах с двумя летучими компонентами 1998 год, доктор химических наук Семенова, Галина Владимировна

    • Квазикристаллические фазы в системах Al-Mn-Si,Al-Cu-Fe,Al-Cu-Co: условия существования, структура, свойства 2012 год, кандидат химических наук Казённов, Никита Владимирович

    • Расчет многокомпонентных фазовых диаграмм и их использование для разработки сплавов и совершенствования технологии их обработки 2001 год, доктор технических наук Смагулов, Даулетхан Уялович

    • Синтез нитридов элементов III-VI групп и композиционных материалов на их основе азотированием ферросплавов в режиме горения 2009 год, доктор технических наук Чухломина, Людмила Николаевна

    • Термодинамика фазовых равновесий в металлических сплавах, содержащих углерод 2001 год, кандидат химических наук Качурина, Ольга Ивановна

    Заключение диссертации по теме «Физика конденсированного состояния», Хан Ю Син

    VI. выводы.

    1. Разработана методика исследования диаграмм состояния многокомпонентных нитридных систем, основанная на сочетании методов азотирования двойных сплавов, длительного гомогенизирующего отжига трехкомпонентных композиций, диффузионных пар, термодинамического расчета и моделирования фазовых равновесий. Она позволяет реализовать разные пути достижения одного и того же конечного состояния сплава и получить исчерпывающие доказательства соответствия его равновесию. Установлено, что при изучении областей диаграмм состояния с высокими концентрациями азота наиболее достоверным и информативным является метод азотирования двойных сплавов. При низких концентрациях азота лучшие результаты дает метод диффузионных пар.

    2. С использованием современных подходов термодинамического расчета и моделирования условий равновесия фаз выполнен анализ существующих данных о диаграммах состояния систем М-А1-И. Выявлена их противоречивость и определены пути оптимальной постановки экспериментального исследования.

    3. С помощью комплекса современных методов физико-химического анализа изучены закономерности взаимодействия элементов в 85 образцах двойных и тройных сплавов систем М-А1-N.

    4. Построена твердофазная диаграмма состояния системы Т1-А1-К при 1273 К. Установлено, что нитрид алюминия находится в равновесии с фазами ИА1з, "ПгАШ и ТО^.*. Тройное соединение ТСзАИЯ образует трехфазные области с фазами ТСгАШ, Т1А1, Т1зА1, а(П) и Определены параметры кристаллических решеток тройных фаз Т12АШ (а=2,986(9)А, с=13,622(5)А), Т1зАШ (а=4,1127(17)А), и величины энергии Гиббса их образования из стабильных при этой температуре модификаций элементов: -360,0 кДж/моль и -323,3 кДж/моль, соответственно.

    5. Исследованы фазовые равновесия в кристаллических сплавах при 1273 К. Достоверно установлено положение всех областей трехфазных равновесий. Нитрид алюминия находится в равновесии с фазами 2гА1з, ZтA\2 и ZгN. Тройная фаза ггзАНЯ образует поля трехфазных равновесий с фазами

    ZrsAbNi.x и твердым раствором на основе a(Zr). Параметры решетки комплексного нитрида Z^AIN составляют д=3,366(6)А, ¿»=11,472(10)Â, c=8,966(9)Â, энергия Гиббса образования Л/3 = -380,0 кДж/моль.

    6. Установлено, что в твердых композициях системы Hf-Al-N при 1273К практически все двойные фазы системы Hf-Al находятся в равновесии с нитридом гафния HfN. Тройное соединение Hf^AlN образует области трехфазных равновесий с фазами HfsAh, HfN и твердым раствором на основе a(Hf). Двойные фазы Hf2Al, ^N2 реализуются лишь в ограниченных областях составов тройной системы. Нитрид алюминия находится в равновесии с Н£А1з и HfN.

    7. Впервые построено изотермическое Т=1273 К сечение твердофазной части диаграммы состояния системы Nb-Al-N. Тройное соединение Nl^AhN находится в равновесии с фазами AIN, NbAb, NbAb и Nb2N. Фаза на основе Nb3Al и твердый раствор на основе ниобия образуют трехфазное поле с Nb2N. Нитрид ниобия NbN находится в равновесии с нитридом алюминия и Nb2N.

    V. ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

    Общей закономерностью в строении диаграмм состояния изученных систем M - Al - N является уменьшение числа и стабильности комплексных нитридных фаз по мере возрастания разности между термодинамической устойчивостью двойных фаз MN и A1N, которая характеризуется энергией Гиббса образования Zl/7(A1N)=-180,0 кДж/моль, Zl/7(TiN)=-217,8 кДж/моль, 4G(ZrN)=-246,4 кДж/моль, ZlyG(HfN)-251,0 кДж/моль, zl/7(NbN)=-110,7 кДж/моль. Так в системах Ti - Al - N и Zr - Al - N при 1273 К существует два комплексных нитрида TijAIN, Ti2AlN и Z^AIN, ZrsAbNi-x, соответственно. Причем при высоких температурах в сплавах Ti - Al - N стабильной является фаза TÎ4A1N3.X, а соединение ZrsAbNi-* нельзя считать тройным, так как оно изоструктурно интерметаллиду ZrsAb. На диаграммах состояния Hf - Al - N и Nb - Al - N присутствует только одно комплексное соединение Hf3AlN и Nb3Al2N, соответственно.

    В системах Ti - Al - N и Nb - Al - N нитрид алюминия находится в равновесии с соответствующим комплексным нитридом, нитридами титана или ниобия и алюминидами титана или ниобия с максимальной концентрацией алюминия. В системах с цирконием и гафнием равновесие AIN - M3AIN исчезает. Это вызвано повышением термодинамической устойчивости двойных нитридных фаз ZrN и HfN. Таким образом, прогнозирование возможности получения трехкомпонентных нитридных фаз, в том числе в сталях и сплавах, может осуществляться путем сопоставления величин энергии Гиббса образования A1N и MN.

    Выполненные исследования позволили разработать методику адекватного построения диаграмм состояния многокомпонентных азотсодержащих систем и установить следующие закономерности. При высоких концентрациях азота и алюминия наиболее информативным является метод азотирования порошков двойных металлических сплавов при повышенном давлении азота. Найдено, что оптимальным является давление в несколько десятков атмосфер.

    В сплавах на основе переходных металлов и с низким содержанием азота лучшие результаты дают методы длительного гомогенизирующего отжига и диффузионных пар. Отличительной особенностью последнего является возможность получения большого массива данных об условиях равновесия фаз при исследовании одного образца. Обычно используемая методика отжига порошкообразных прессовок требует длительной изотермической выдержки и при температурах ниже 1473 - 1573 К, во многих случаях, не позволяет достичь равновесного состояния сплава.

    Экспериментальное исследование фазовых равновесий в сплавах с малым содержанием азота во многих случаях затруднено или даже невозможно из-за низкой точности определения его концентрации существующими методами. Для таких участков диаграмм состояния эффективным является применение методов термодинамического моделирования и расчета фазовых равновесий. Они, базируясь на данных об условиях равновесия фаз, найденных для более доступных в экспериментальном отношении участков диаграммы состояния и имеющейся информации о термодинамических функциях, позволяют однозначно установить недостающие сведения. При решении поставленной задачи соответствующая система уравнений, как правило, оказывается переопределенной, поэтому расчет не только позволяет установить положение линий равновесия, но и получить исчерпывающие доказательства адекватности решения. Так, при проведении термодинамических расчетов для всех изученных систем, результат не зависел от того, какие экспериментально найденные фазовые поля использовали в качестве исходных данных.

    Другим важным направлением использования термодинамического моделирования и расчета является прогнозирование условий проведения эксперимента и выбора исходных составов образцов таким образом, чтобы разными путями достичь одного и того же конечного состояния сплава и доказать его соответствие равновесию.

    В настоящей работе с использованием комплекса современных методов физико-химического анализа построены четыре изотермических сечения диаграмм состояния тройных систем Т1 - А1 - N. Ът - А1 - N. Ш - А1 - N и №> - А1 - N при 1273 К. Для этого последовательно применяется подход, основанный на реализации разных путей для достижения одного и того же конечного состояния сплава. Данные, найденные с использованием различных методик хорошо согласуются как между собой, так и с результатами термодинамического анализа, поэтому могут быть рекомендованы для прогнозирования фазовых равновесий в этих системах и композициях на их основе.

    Список литературы диссертационного исследования кандидат физико-математических наук Хан Ю Син, 2004 год

    1. Yoshimori Shigeru, Mizushima Kazuhiko, Kobayashi Akira, Takei Shu, Uchida Yasutaka, Kawamura Mitsuo. Synthesis and AES analysis of Nb(NbN)-AlN multilayers by off-axial DC magnetron sputtering. //Physica C. 1998. V.305(3&4), p.281-284.

    2. Kwang Ho Kim, Seong Ho Lee. Structural Analyses and Properties of Tii-XA1XN Films Deposited by PACVD using a TiCl4/AlCl3/N2/Ar/H2 Gas Mixture. //J. Kor. Cer. Soc. 1995. V.32. No.7, p.809-816.

    3. Chen Kexin, Ge Changchun, Li Jiangtao. Phase formation and thermodynamic analysis of self-propagating high-temperature synthesis Al-Zr-N system composites. III. Mater. Res. 1998. V.13(9), p.2610-2613.

    4. J.C. Schuster, J. Bauer, H. Nowotny. Applications to materials science of phase diagrams and crystal structures in the ternary systems transition metal-aluminum-nitrogen. //Revue de Chimie Minerale. 1985. T.22. p.546-554.

    5. Murray J.L. Al-Ti (Aluminum-Titanium). //Binary Alloy Phase Diagrams, Second Ed. T.B. Massalski, ASM International, Materials Park, Ohio. 1990. V.l, p.225-227.

    6. Spencer P.J. Development of Thermodynamic Databases and Their Relevance for the Solution of Technical Problems. HZ. Metallkd. 1996. V.87, p.535-539.

    7. Huang S.C., Siemers P.A. Characterization of the High-Temperature Phase Fields near Stoichiometric y-TiAl. //Metallurgical Transactions, Section A: Physical Metallurgy and Materials Science. 1989. V.20, p. 1899-1906.

    8. Kaltenbach К., Gama S., Pinatti D.G., Schulze K.A. Contribution to the Al-Ti Phase Diagram. //Z. Metallkd. 1989. V.80, p.511-514.

    9. Корнилов И.И., Пылаева E.H., Волкова М.А., Крипякевич П.И., Маркив В.Я. Фазовое строение сплавов двойной системы Ti-Al, содержащих от 0 до 30% AI. //Доклады Академии Наук СССР. 1965. 161. № 4, с.843-846.

    10. Böhm Н., Löhberg К. Über eine Überstrukturphase vom CsCl-Typ im System Titan-Molybdän-Aluminium. //Z. Metallkd. 1958. V.49, p. 173-178.

    11. Sagel K., Schulz E., Zwicker U. Untersuchungen am System Titan-Aluminium. HZ. Metallkd. 1956. V.47, p.529-534.

    12. McPherson DJ., Hansen M. Der Aufbau Binarer Legierungssysteme des Titans. HZ. Metallkd. 1954. V.45, p.76-81.

    13. Bumps E.S., Kessler H.D., Hansen M. Titanium-Aluminium System, //Transactions of the American Institute of Mining, Metallurgical and Petroleum Engineers. 1952. V.194. p.609-614.

    14. Корнилов И.И., Пылаева E.H., Волкова M.А. Диаграмма состояния двойной системы титан-алюминий. //Изв. АН СССР. Отд. Хим. н. 1956. Т.7, с.771-777.

    15. Корнилов И.И., Пылаева Е.Н., Волкова М.А. Обзор исследований диаграммы состояния двойной системы Ti-Al. //Титан и его сплавы. М. АН СССР. 1963. с.74-85.

    16. Murray J.L. Calculation of the Titanium-Aluminum Phase Diagram. //Metallurgical Transactions A. 1988. V.19A, p.243-247.

    17. H. Okamoto. Ti Al. //J. Phase Equilibria. 1993. V.14, p.120.

    18. Ogden H.R., Maykuth D.J., Finlay W.L., Jaffee R.I. Constitutions of Titanium-Aluminum Alloys. //Transactions of the American Institute of Mining, Metallurgical and Petroleum Engineers. 1951. V. 191. p. 1150-1155.

    19. Anderson C.D., Hofmeister W.H., Bayuzick R.J. Liquidus Temperatures in the Ti-Al System. //Metallugical Transactions A. 1993. V.24, p.61-66.

    20. Kattner U.R., Lin J.C., Chang Y.A. Thermodynamic Assessment and Calculation of the Ti-Al System. //Metallurgical Transactions A. 1992. V.23, p.2081-2090.

    21. Perepezko J.H. Phase Stability and Processing of Titanium Aluminides. //Proceedings of the International Symposium on Intermetallic Compounds, Structure and Mechanical Properties, (JIMIS-6). Sendai, Japan. 1991. p.239-243.

    22. Perepezko J.H, Mishurda J.C. Phase Equilibria in the Titanium Aluminum System, //Titanium "92: Sci. and Technol.: Proc. Symp. 7th World Titanium Conf., San Diego, Calif., June 29 - July 2. 1992. V.l. Warrendale(Pa). 1992. p.563-570.

    23. McCullough C., Valencia J.J., Levi C.G., Mehrabian R. Phase Equilibria and Solidification in Ti-Al Alloys. //Acta Metallurgies 1989. V.37, p. 1321-1336.

    24. Chang J.Y., Moon I.G., Choi C.S. Microstructures of Heated Gamma(y)-Based Titanium-Aluminides. //J. Korean Inst. Met. & Mater. 1995. V.33. 11, p.1552-1561.

    25. Collings E.W. Magnetic Studies of Phase Equilibria in Ti-Al (30 to 57 at.%) Alloys. //Metallurgical Transaction A. 1979. V.l OA. № 4, p.463-473.

    26. Jung I.S., Kim M.C., Lee J.H., Oh M.H., Wee D.M. Phase Equilibria of Ti-Al Alloy by Directional Solidification. //J. Kor. Inst. Met. & Mater. 1999. V.37. № 4, p.448-453.

    27. Jung I.S., Kim M.C., Lee J.H., Oh M.H., Wee D.M. High Temperature Phase Equilibria near Ti-50 at.% AI Composition in Ti-Al System Studied by Directional Solidification. //Intermetallics. 1999. V.7, p.1247-1253.

    28. Okamoto H. Aluminum-Titanium. //J. Phase Equilibria. 2000. V. 21. № 3, р.311.

    29. Zhang F., Chen S.L., Chang Y.A., Kattner U.R. A Themodynamic description of the Ti-Al system. //Intermetallics. 1997. V.5, p.471-482.

    30. Корнилов И.И., Нартова T.T., Чернышева С.П. О диаграмме состояния Ti-Al в части, богатой титаном. //Изв. АН СССР. Металлы. 1976. № 6, с. 192-198.

    31. Tsujimoto Т., Adachi М. Reinvestigation of the Titanium Rich Region of the Titanium - Aluminium Equilibrium Diagram. //J. Institute of Metals. 1966. V.94. №10, p.358-363.

    32. Van Loo F.J.J., Rieck G.D. Diffusion in the Titanium-Aluminium System II: Interdiffusion in the Composition Range between 25 and 100 at.% Ti. //Acta Metal. 1973. V.21,p.73-84.

    33. Clark D., Jepson K.S., Lewis G.I. A Study of the Titanium -Aluminium System up to 40 at. % Aluminium. //J. Institute of Metals. 1962/63. V.91. №6, p. 197-203.

    34. Sato Т., Haung Y.C. The Equilibrium Diagram of the Ti-Al System. //Transactions of the Japan Institute of Metals. 1960. V.l, p.22-27.

    35. Suzuki A., Takeyama M., Matsuo T. Transmission Electron Microscopy on the Phase Equilibria among ß, a and a2 Phases in Ti-Al Binary System. //Intermetallics. 2002. V.10, p.915-924.

    36. Raman A., Schubert K. Uber den Aufbau Eunuger zu TiAb Verwandter Legierungsreihen. II. Untersuchungen in einigen Ti-Al-Si- und T4" 6 In-Systemen. HZ Metallkd. 1965. V.56, p.44-52.

    37. Palm M., Zhang L.C., Stein F., Sauthoff G. Phase and Phase Equilibria in the Al-rich Part of the Al-Ti System above 900°C. //Intermetallics. 2002. V.10, p.523-540.

    38. Schuster J.C., Ipser H. Phases and Phase Relations in the Partial System TiAh-TiAl. HZ. Metallkd. 1990. V.81, p.389-396.

    39. Loiseau A., Vannffel C. TiAl2 a Reentrant Phase in the Ti AI System. //Phys. status solidi. 1988. V.l07. № 2, p.655-671.

    40. Hori S., Tai H., Matsumoto E. Растворимость титана в алюминии в твердом состоянии. //J. Japan Institute Light Metals. 1984. V.34. № 7, p.377-381.

    41. Abdel H.A., Allibert C.H., Durand F. Equilibrium between TiAh and Molten AI: Results from the Technique of Electromagnetic Phase Separation. //Z. Metallkd. 1984. V.75, p.455-458.

    42. Minamino Y., Yamane Т., Araki H., Takeuchi N., Kang Y., Miyamoto Y., Okamoto T. Solid Solubilities of Manganese and Titanium in Aluminum at 0.1 MPa and 2.1 Gpa. //Metallurgical Transactions A. 1991. V.22, p.783-786.

    43. Liu Y.C., Yang G.C., Guo X.F., Huang J., Zhou Y.H. Coupled Growth Behavior in the Rapidly Solidified Ti Al Peritectic Alloys. //J. Crystal Growth. 2001. V.222, p.645-654.

    44. Mrowietz M., Weiss A. Solubility of Hydrogen in Titanium Alloys: I. The Solubility of Hydrogen in the System Tii-xGax, 0

    45. Knapton A.G. The System Uranium-Titanium. //J. Institute of Metals. 1954/55. V.83, p.497-504.

    46. Jamieson J.C. Crystal Structures of Titanium, Zirconium and Hafnium at High Pressures. //Science (Washington D.C.). 1963. V.140, p.72-73.

    47. Sridharan S., Nowotny H. Studies in the Ternary System Ti-Ta-Al and in the Quaternary System Ti-Ta-Al-C. //Z. Metallkd. 1983. V.74, p.468-472.

    48. Braun J., Ellner M. X-ray High-Temperature in-situ Investigation of the Aluminide TiAh (HfGa2 type). //J. Alloys and Compounds. 2000. V.309, p.l 18-122.

    49. Braun J., Ellher M., Predel B. Zur Struktur der Hochtemperaturphase Ti-Al. //J. Alloys and Compounds. 1994. V.203, p.189-193.

    50. Kumar K.S. X-Ray Peak Intensifies for the Binary Compound AljTi. //Powder Diffraction. 1990. V.5, p.165-167.

    51. Bandyopadhyay J., Gupta K.P. Low Temperature Lattice Parameters of Al and Al Zn Alloys and Gruneisen Parameter of Al. //Cryogenics. 1978. V.l 8, p.54-55.

    52. Куликов И.С. Термодинамика карбидов и нитридов. Челябинск: Металлургия, 1988.319с.

    53. Peruzzi A., Abriata J.P. Al-Zr (Aluminum-Zirconium). //Binary Alloy Phase Diagrams, Second Edition Ed. T.B. Massalski, ASM International, Materials Park, Ohio. 1990. V.l, p.241-243.

    54. Murray J.L., McAlister A.J., Kahan D.J. The Al-Hf (Aluminium-Hafnium) System. //J. Phase Equilibria. 1998. №4, p.376-379.

    55. Peruzzi A. Reinvestigation of the Zr-rich End of the Zr-Al Equilibrium Phase Diagram. //J. Nuclear Materials. 1992. V.186, p.89-99.

    56. Sauders. N. Calculated Stable and Metastable Phase Equilibria in Al-Li-Zr Alloys. //Z. Metallkd. 1989. V.80, p.894-903.

    57. Saunders N., Rivlin V.G. Thermodynamic Characterization of Al-Cr, Al-Zr, and Al-Cr-Zr Alloy Systems. //Materials Science and Technology. 1986. V.2, p.521-527.

    58. Kaufman L., Nesor H. Calculation of the Ni-Al-W, Ni-Al-Hf and Ni-Cr-Hf Systems. //Canadian Metallurgical Quarterly. 1975. V.14, p.221-232.

    59. Balducci G., Ciccioli A., Cigli G., Gozzi D., Anselmi-Tamburini U. Thermodynamic study of intermetallic phases in the Hf- Al system. //J. Alloys and Compounds. 1995. V.220, p. 117-121.

    60. Matkovic P., Matkovic Т., Vickovic I. Crystalline Structure of the Intermetallic Compound FeZr3. //Metallurgya. 1990. V.29, p.3-6.

    61. Савицкий E.M., Тылкина M.A., Цыганова И.А. Фазовая диаграмма системы цирконий - рений. //Атомная энергия. 1959. V.7, с.724-727.

    62. Ming L., Manghnani М.Н., Katahara K.W. Investigation of a->x Transformation in the Zr-Hf System to 42 GPa, //J. Applied Physics. 1981. V.52, p.1332-1335.

    63. Meng W.J., Faber J.jr., Okamoto P.R., Rehn L.E., Kestel B.J., Hitterman R.L. Neutron Diffraction and Transmission Electron Microscopy Study of Hydrogen-Induced Phase Transformations in Zr3Al. //J. Applied Physics. 1990. V.67, p.l 312-1319.

    64. Clark N.J., Wu E. Hydrogen Absorption in the Zr-Al System. //J. Less-Common Metals. 1990. V. 163, p.227-243.

    65. Nowotny H., Schob О., Benesovsky F. Die Kristallstruktur von Zr2Al und Hf2Al. //Monatshefte fur Chemie. 1961. V.92, p.1300-1303.

    66. Nandedkar R.V., Delavignette P. On the Formation of a New Superstructure in the Zirconium-Aluminium System. //Physica Status Solidi A: Applied Research. 1982. V.73, p.K157-K160.

    67. Kim S.J., Kematick R.J., Yi S.S., Franzen H.F. On the Stabilization of Zr5Al3 in the Mn5Si3-Type Structure by Interstitial Oxygen. //J. Less-Common Metals. 1988. V.137, p.55-59.

    68. Kematick R.J., Franzen H.F. Thermodynamic Study of the Zirconium-Aluminum System. //J. Solid State Chemistiy. 1984. V.54, p.226-234.

    69. Hafez M., Slebarski A. Magnetic and Structural Investigations of Zri.xGdxAl2 Alloys. //J. Magnetism and Magnetic Materials. 1990. V.89, p. 124-128.

    70. Desch P.B., Schwarz R.B., Nash P. Formation of Metastable Lb Phases in Al3Zr and Al-12.5% X-25% Zr(X=Li,Cr,Fe,Ni,Cu). //J. Less-Common Metals. 1991. V.168, p.69-80.

    71. Ma Y., Romming C., Lebech В., Gjonnes J., Tafto J. Structure Refinement of Al3Zr using Single-Crystal X-ray Diffraction, Powder Neutron Diffraction and CBED. //Acta Crystallographica B. 1992. V.48, p. 11-16.

    72. Schuster J.C., Nowotny H. Investigations of the Ternary Systems (Zr, Hf, Nb, Ta)-Al-C and Studies on Complex Carbides. //Z. Metallkd. 1980. V.71, p.341-346.

    73. Maas J., Bastin G., Loo F.V:, Metselaar R. The Texture in Diffusion-Grown Layers of . Trialuminides MeAl3 (Me=Ti, V, Ta, Nb, Zr, Hf) and VNi3. //Z Metallkd. 1983. V.74,p.294-299.

    74. Wodniecki P., Wodniecka В., Kulinska A., Uhrmacher M., Lieb K.P. The Hafnium Aluminides HfAl3 and Н£гА13 Studied by Perturbed angular Corrlations with 181 Та and mCd Probes. //J. Alloys and Compounds. 2000. V.312, p. 17-24.

    75. Кузнецов Г.М., Барсуков А.Д., Абас М.И. Исследование растворимости Mn, Cr, Ti и Zr в алюминии в твердом состоянии. //Изв. вузов. Цв. Металлургия. 1983. № 1, с.96-100.

    76. Rath В.В., Mohanty G.P., Mondolfo L.F. The Aluminium-Rich End of the Aluminium-Hafnium Diagram. //J. Institute of Metals. 1960/61. V.89, p.248-249.

    77. Kattner U.R. Al Nb. //Binary Alloy Phase Diagrams, second edition, Ed. T.B. Massalski, ASM International, Materials Park, Ohio. 1990. V. 1, p. 179-181.

    78. Suyama Ryuji, Kimura Masao, Hashimoto Keizo. Phase Stability and Fundamental Properties of Nb-Al Binary System. //Struct. Intermetallics. 1 st Int. Symp. Struct. Intermetallics, Champion, Pa, Sept. 26-30, 1993, Warrendale (Pa). 1993. p.681-689.

    79. Richards M.J. Contribution a l"etude du Systeme Niobiom-Aluminium. //Mémoires Scientifiques de la Revue de Metallurgie. 1964. V.61, p.265-270.

    80. Herold A., Forsterling G., Kleinstuck К. Influence of the Real Structure on the Linear Thermal Expansion Coefficient of A15-type Intermetallic Compounds from Room Temperature to 10K. //Crystal Research and Technology. 1981. V. 16, p. 1137-1144.

    81. Jorda J.L., Flukiger R., Muller J. A New Metallurgical Investigation of the Niobium-Aluminum System. //J. Less Common Metals. 1980. V.75, p.227-239.

    82. Alfeu S.R., Carlos A.N. The Effect of Excess Aluminum on teh Composition and Micro structure of Nb-Al Alloys Produced by Aluminothemic Reduction of Nb20s. //J. Materials Synthesis and Processing. 1999. V.7. №5, p.297-301.

    83. Ahn I.S., Kim S.S., Park M.W., Lee K.M. Phase Characteristics of Mechanically Alloyed AI-10wt.%Nb Alloy. //J. Materials Science Letters. 2000. V.19, p.2015-2018.

    84. Menon E.S.K., Subramanian P.R., Dimiduk D.M. Phase Transformations in Nb-Al-Ti Alloys. //Metallurgical Transaction A. 1996. V.27. №6, p. 1647-1659.

    85. Kaufman L. Calculation of the Multicomponent Tantalum based Phase Diagrams. //CALPHAD. 1991. V. 15. №3,p.261-282.

    86. Wriedt H.A. The Al-N (Aluminum-Nitrogen) System. //Bulletin of Alloy Phase Diagrams. 1986. V.7. №4, p.329-333.

    87. Jones R.D., Rose K. Liquidus Calculations for III-IV Semiconductors. //CALPHAD: Computer Coupling of Phase Diagrams and Thermochemistry. 1984. V.8, p.343-354.

    88. Hillert M., Josson S. An Assessment of the Al-Fe-N System. //Metallurgical Transaction A. 1992. V.23A, p.3141-3149.

    89. Wriedt H.A., Murray J.L. N-Ti (Nitrogen-Titanium). //Binary Alloy Phase Diagrams, Second Edition, Ed. Massalski, ASM International, Materials Park, Ohio. 1990. V.3, p.2705-2708.

    90. Zeng K., Schmid-Fetzer R. Critical Assessment and Thermodynamic Modeling of the Ti -N System. //Z. Metallkd. 1996. V.87. №7, p.540-554.

    91. Etchessahar E., Bars J.P., Debuigne J. The Ti - N System: Equilibrium Between the Ô, e and a Phase and the Conditions of Formation of the Lobier and Marcon Metastable Phase. //J. Less-Common Metals. 1987. V.134, p. 123-139.

    92. Vahlas C., Ladouce B.D., Chevalier P.Y., Bernard C., Vandenbukke L. A Thermodynamic Evaluation of the Ti N System. //Thermochemica Acta. 1991. V 180, p.23-37.

    93. Etchessaher E., Sohn Y.U., Harmelin M., Debuigne J. The Ti N System: Kinetic, Calorimetric, Structure and Metallurgical Investigations of the ô-TiNo.si Phase. //J. Less-Common Metals. 1991. V. 167, p.261 -281.

    94. Гусев А.И. Фазовые диаграммы упорядоченных нестехиометрических карбида гафния и нитрида титана. //Доклады Академии Наук. 1992. V.322. №5, с.918-923.

    95. Гусев А.И., Ремпель А.А. Фазовые диаграммы систем Ti С и Ti - N и атомное упорядочение нестехиометрических карбида и нитрида титана. //Доклады Академии Наук. 1993. Т.332. №6, с.717-721.

    96. Lengauer W., Ettmayer P. Investigation of Phase Equilibria in the Ti N and Ti - Mo - N Systems. //Materials Science and Engineering A: Structure Materials: Properties, Microstructure and Processing. 1988. V.105/106. p.257-263.

    97. Lengauer W. The Titanium Nitrogen System: A Study of Phase Reactions in the Subnitride Region by Means of Diffusion Couples. //Acta Metallurgica et Materialia. 1991. V.39, p.2985-2996.

    98. Jonsson S. Assessment of the Ti N System. //Z. Metallkd. 1996. V.87. №9, p.691-702.

    99. Ohtani H., Hillert M. A Thermodynamic Assessment of the Ti N System. //CALPHAD: Computer Coupling of Phase Diagrams and Thermochemistry. 1990. V.14, p.289-306.

    100. Etchessahar E., Bars J.P., Debuigne J., Lamane A.P., Champin P. Titanium Nitrogen Phase Diagram and Diffusion Phenomena. //Titanium: Science and Technology Process 5 Int. Conf. Munich. Sept. 10-14 1984, V.3, Oberursel. 1985. p.1423-1430.

    101. Wood F.W., Romans P.A., McCune R.A., Paasche O. Phases and Interdiffusion between Titanium and its Mononitride. //Rept. Infest. Bur. Mines. U.S. Dep. Inter. 1974. № 7943. ii, p.40.

    102. Эм B.T., Латергаус И.С., Лорян В.Э. Построение границы области существщвания твердого раствора азота в a-Ti нейтронографическим методом. //Неорган. Матер. 1991. V.27. №3, с.517-520.

    103. Кальмыков К.Б., Русина Н.Е., Дунаев С.Ф. Фазовые равновесия в системе Al-Fe-Ni при 1400К. //Вестн. Моск. Ун-та. Сер. 2. Химия. 1996. Т.37. №5, с.469-473.

    104. Тот Л. Карбиды и нитриды переходных материаллов. М.: Мир. 1974.294с.

    105. Lengauer W. The Crystal Structure of ti-Ti3N2-x: An Additional New Phase in the Ti N System. //J. Less-Common Metals. 1996. V. 125, p. 127-134.

    106. Christensen A.N., Alamo A., Landesman J.P. Structure of Vacancy-Ordered Titanium Heminitride 6"-Ti2N by Powder Neutron Diffraction. //Acta Crystallographica. Section C: Crystal Structure Communications. 1985. V.41, p.1009-1011.

    107. Holmberg B. Structure Studies on the Titanium Nitrogen System. //Acta Chemica Scandinarica. 1962. V.16, p.1255-1261.

    108. Lengauer W., Ettmayer P. The Crystal Structure of a New Phase in the Titanium-Nitrogen System. //J. Less-Common Metals. 1986. V.120, p.153-159.

    109. Jiang C., Goto Т., Hirai T. Non-stoichiometry of Titanium Nitride Plates Prepared by Chemical Vapour Deposition. //J. Alloys and Compounds. 1993. V.190, p. 197-200.

    110. Элиот Д.Ф., Глейзер M., Рамакришна В. Термохимия сталеплавилных процессов. М.: Металлургия. 1969. 252с.

    111. Левинский Ю.В. р-Т Диаграмма состояния системы цирконий-азот. //Физическая Химия. 1974. Т.48, с.486-488.

    112. Domagala R.F., McPherson D.J., Hansen М. System Zirconium-Nitrogen. //Transaction of the American Institute of Mining, Metallurgical and Petroleum Engineering. 1956. V.206, p.98-105.

    113. Massalski T.B. N-Zr. //Binary Alloy Phase Diagrams, Second Edition, Ed. T.B. Massalski, ASM International Materials Park, Ohio. 1990. V.3, p.2716-2717.

    114. Ogawa T. Structural Stability and Thermodynamic Properties of Zr-N Alloys. //J. Alloys and Compounds. 1994. V.203, p.221-227.

    115. Косухин B.B., Функе В.Ф., Минашкин В.Л., Смирнов B.C., Ефремов Ю.П. Получение покрытий из нитрида и карбонитрида циркония CVD методом. //Неорганические материалы. Известия Академий Наук СССР. 1987. V.23, с.52-56.

    116. Lerch М., Fuglein Е., Wrba J. Systhesis, Crystal Structure and High Temperature Behavior of Zr3N4. Z. Anorganische und Allgemeine Chemie. 1996. 622, p.367-372.

    117. Massalski T.B. Hf-N. //Binary Alloy Phase Diagrams, Second Edition, Ed. T.B. Massalski, ASM Inter. Materials Park, Ohio. 1990*. V.2, p.2090-2092.

    118. Christensen A.N. A Neutron Diffraction Investigation on Single Crystals of Titanium Oxide, Zirconium Carbide and Hafnium Nitride. //Acta Chemica Scandinavica. 1990. V.44,p.851-852.

    119. Lengauer W., Rafaja D., Taubler R., Ettmayer P. Preparation of Binary Single-Phase Line Compounds via Diffusion Couples: The Subnitride Phase and C-Hf4N3.x. //Acta Metallurgica et Materialia. 1993. V.41, p.3505-3514.

    120. Левинский Ю.В. р-Т Диаграмма состояния системы ниобий-азот. //Металлы. 1974. V.1, с.52-55.

    121. Huang W. Thermodynamic Properties of the Nb W - С - N System. //Z. Metallkd. 1997. V.88, p.63-68.

    122. Lengauer W., Bohn M., Wollein В., Lisak K. Phase Reactions in the Nb N System Below 1400"C. //Acta Materialia. 2000. V.48, p.2633-2638.

    123. Berger R., Lengauer W., Ettmayer P. The y-Nb4N3±x - 5-NbNi.x Phase Transition. //J. Alloys and Compounds. 1997. V.259, p.L9-L13.

    124. Jogiet M., Lengauer W., Ettmayer P. III. Alloys and Compounds. 1998. V.46(2), p.233.

    125. Huang W. Thermodynamic Assessment of the Nb N System. //Metallurgical and Materials Transactions A. 1996. V.27A, p.3591-3600.

    126. Balasubramanian K., Kirkaldy J.S. Experimental Investigation of the Thermodynamics of Fe-Nb-N austenite and Nonstoichiometric Niobium Nitride (1373-1673K). //Canadian Metallurgical Quarterly. 1989. V.28, p.301-315.

    127. Christensen A.N. Preparation and Crystal Structure of ß-Nb2N and y-NbN. //Acta Chemica Scandinavica, A: Physical and Inorganic Chemistry. 1976. V.30, p.219-224.

    128. Christensen A.N., Hazell R.G., Lehmann M.S. An X-ray and Neutron Diffraction Investigation of the Crystal Structure of y-NbN, //Acta Chemica Scandinavica, A: Physical and Inorganic Chemistry. 1981. V.35, p.l 11-115.

    129. Lengauer W., Ettmayer P. Preparation and Properties of Compact Cubic 5-NbNi-x. //Monatshefte fur Chemie. 1986. V.l 17, p.275-286.

    130. Yen C.M., Toth L.E., Shy Y.M., Anderson D.E., Rosner L.G. Superconducting Hc-Jc and Tc Measurements in the Nb-Ti-N, Nb-Hf-N and Nb-V-N Ternary Systems. //J. Applied Physics. 1967. V.38, p.2268-2271.

    131. Terao N. New Phases of Niobium Nitride. //J. the Less-Common Metals. 1971. V.23, p.159-169.

    132. Добрынин A.B. Новые керамические материалы из нитрида алюминия. //Неорганические материалы. 1992. V.28. №7, с.1349-1359.

    133. Куликов В.И., Мушкаренко Ю.Н., Пархоменко С.И., Прохоров Л.Н. Новый класс керамических материалов на основе теплопроводного нитрида алюминия. //Электронная Техника. Сер. СВЧ-Техника. 1993. Т.2(456), с.45-47.

    134. Самсонов Г.В. Нитриды. Киев: Наукова Думка. 1969. 377с.

    135. Kral С., Lengauer W., Rafaja D., Ettmayer P. Critical Review on the Elastic Properties of Transition Metal Carbides, Nitrides and Carbonitrides. IIJ. Alloys and Compounds. 1998. V.265, p.215-233.

    136. Самсонов Г.В., Пилипенко A.T., Назарчук Т.Н. Анализ тугоплавких соединений. М: Металлургиздат. 1962. 256с.

    137. Самонов Г.В., Страшинская J1.B., Шиллер Э.А. Контактное взаимодействие металлоподобных карбидов, нитридов и боридов с тугоплавкими металлами при высоких температурах. //Металлургия и топливо. 1962. V.5, с.167-172.

    138. Dai Ying, Nan Ce-wen. Synthesis of aluminum nitride whiskers via a vapor-liquid-solid process, //material Res. Soc. Symp. Proc. 1999. V.547, p.407-411.

    139. Chen K.X., Li J.T., Xia Y.L., Ge C.C. Self-propagating high-temperature synthesis (SHS) and microstructure of aluminum nitride. //Int. J. Self-Propagating High-Temp. Synthesis. 1997. V.6(4),p.411-417.

    140. Hwang C.C., Weng C.Y., Lee W.C., Chung S.L. Synthesis of A1N powder by a combustion synthesis method. //Int. J. Self-Propagating High-Temp. Synthesis. 1997. V.6(4), p.419-429.

    141. Chung S.L., Yu W.L., Lin C.N. A self-propagating high-temperature synthesis method for synthesis of A1N powder. //J. Material Research. 1999. V.14(5), p. 1928-1933.

    142. Ha H., Kim K.R., Lee H.C. A Study on the Synthesis of Titanium Nitride by SHS (Self-propagating High-temparature Synthesis) Method. //J. Kor. Ceramic. Soc. 1993. V.30. №12, p. 1096-1102.

    143. Chen K., Ge C., Li J. Phase formation and thermodynamic analysis of self-propagating high-temperature synthesis Al-Zr-N system composites. //J. Material Research. 1998. V.13(9), p.2610-2613.

    144. Chen K.X., Ge C.C., Li J.T. The effect of nitrogen pressure on in situ combustion synthesis AIN-ZrN composites. //Metallurgical. Materials. Trans. A, 1999. V.30A(3A). p.825-828.

    145. Garcia I., Olias J.S., Vazquez A.J. A new method for materials synthesis: solar energy concentrated by Fresnel lens. //J. Physics. 1999. IV. V.9. p.Pr3/435-Pr3/440.

    146. Olias J.S., Garcia I., Vazquez A.J. Synthesis of TiN with solar energy condentrated by a Fresnel lens. //J. Material Letters. 1999. V.38, p.379-385.

    147. Boulmer-Leborgne C., Thomann A.L., Andreazza-Vignolle P., Hermann J., Craciun V., Echegut P., Crariun D. Excimer laser synthesis of A1N coating. //Appl. surface science. 1998. V. 125, p. 137-148.

    148. Sicard E., Boulmer-Leborgne C., Sauvage T. Excimer laser induced surface nitriding of aluminum alloy. //Appl. Surface Science. 1998. V.127-129, p.726-730.

    149. Boulmer-Leborgne C., Thomann A.L., Hermann J. Direct synthesis of metal nitride by laser. //NATO ASI Ser. 1996. Ser.E. V.307, p.629-636.

    150. Thomann A.L., Sicard E., Boulmer-Leborgne C., Vivien C., Hermann J., Andreazza-Vignolle C., Andreazza P., Meneau C. Surface nitriding of titanium and aluminum by laser-induced plasma. //Surface Coating Technology. 1997. V.97. №(1-3), p.448 452.

    151. Dai X., Li Q., Ding M., Tian J. Thermodynamic aspect in synthesis of A1N powders by carbothermal reduction and nitridation process. //J. Material. Science. Technology. 1999. V.15(l), p.13-16.

    152. Wang J., Wang W.L., Ding P.D., Yang Y.X., Fang L., Esteve J., Polo M.C., Sanchez G Synthesis of cubic aluminum nitride by carbothermic nitridation reaction. //Diamond Relat. Mater. 1999. V.8(7), p. 1342-1344.

    153. Pathak Lokesh Chandra, Ray Ajoy Kumar, Das Samar, Sivaramakrishnan C. S., Ramachandrarao P. Carbothermal synthesis of nanocrystalline aluminum nitride powders. //J. American Ceramic Society. 1999. V.82(l), p.257-260.

    154. Clement F., Bastians P., Grange P. Novel low-temperature synthesis of titanium nitride: proposal for cyanonitridation mechanism. //Solid State Ionics. 1997. V.101-103. p.171-174.

    155. Jung W.S., Ahn S.K. Synthesis of aluminium nitride by the reaction of aluminium sulfide with ammonia. //Materials Letters. 2000. V.43, p.53-56.

    156. Hezler J., Leiberich R., Mick H.J., Roth P. Shock tube study of the formation of TiN molecules and particles. //Nanostruct. Materials. 1999. V.l 0(7), p. 1161-1171.

    157. Uheda K., Takahashi M., Takizawa H., Endo T., Shimada M. Synthesis of aluminum nitride using urea-precursors. //Key Eng. Materials. 1999. V.l59-160, p.53-58.

    158. Shimada S., Yoshimatsu M., Nagai H., Suzuku M., Komaki H. Preparation and properties of TiN and A1N films from alkoxide solution by thermal plasma CVD method. //Thin Solid Films. 2000. V.370, p.137-145.

    159. Shimada S., Yoshimatsu M. Preparation of (Tii.xAlx)N films from mixed alkoxide solutions by plasma CVD. //Thin Solid Films. 2000. V.370, p.146-150.

    160. Kim W.S., Sun H.N., Kim K.Y., Kim B.H. A study on the TiN Thin Film by Sol-Gel Method. //J. Kor. Ceramic. Soc. 1992. V.29. №4, p.328-334.

    161. Sonoyama Noriyuki, Yasaki Yoichi, Sakata Tadayoshi. Formation of aluminum nitride using lithium nitride as a source of N3" in the molten aluminum chloride. //Chemical Letters. 1999. V.3, p.203-204.

    162. Nakajima Kenichiro, Shimada Shiro. Electrochemical synthesis of TiN precursors and their conversion to fine particles. //J. Material Chem. 1998. V.8(4), p.955-959.

    163. Pietzke M.A., Schuster J.C. Phase Equilibria of the Quaternary System Ti A1 - Sn - N at 900°C. //J. Alloys and Compounds. 1997. V.247, p. 198-201.

    164. Schuster J.C., Bauer J. The Ternary System Titanium Aluminum - Nitrogen. //J. Solid State Chemistry. 1984. V.53, p.260-265.

    165. Procopio A.T., El-Raghy T., Barsoum M.W. Synthesis of Ti4AlN3 and Phase Equilibria in the Ti - A1 N System. //Metallurgical and Materials Transactions A. 2000. V.31A, p.373-378.

    166. Zeng K., Schmid-Fetzer R. Thermodynamic Modelling and Applications of the Ti A1 - N Phase Diagram. //Thermodynamics of alloy formation, 1997TMS annual meeting in Orlando, florida, February 9-13. 1997. p.275-294.

    167. Chen G., Sundman B. Thermodynamic Assessment of the Ti A1 - N System. //J. Phase Equilibria. 1998. V.19. №2, p.146-160.

    168. Anderbouhr S., Gilles S., Blanquet E., Bernard C., Madar R. Thermodynamic Modeling of the Ti A1 - N System and Application to the Simulation of CVD Processes of the (Ti, A1)N Metastable Phase. //Chem.Vap.Deposition. 1999. V.5. №3, p.109-113.

    169. Pietzka M.A., Schuster J.C. Phase Equilibria in the Quaternary System Ti A1 - C - N. //J. American Ceramic Society. 1996. V.79(9), p.2321-2330.

    170. Lee H.D., Petuskey W.T. New Ternary Nitride in the Ti Al - N System. //J. American Ceramic Society. 1997. V.80. №3, p.604-608.

    171. Ivanovskii A.L., Medvedeva N.I. Electronic Structure of Hexagonal Ti3AlC2 and Ti3AlN2. //Mendeleev Communications Electronic Version. 1999. V.l, p.36-38.

    172. Barsoum M.W., Schuster J.C. Comment on "New Ternary Nitride in the Ti Al - N System". //J. American Ceramic Society. 1998. V.81. №3, p.785-789.

    173. Barsoum M.W., Rawn C.J., El-Raghy T., Procopio A.T., Porter W.D., Wang H., Hubbard C.R. Thermal Properties of Ti4AlN3. //J. Applied Physics. 2000. V.87, p.8407-8414.

    174. Procopio A.T., Barsoum M.W., El-Raghy T. Characterization of Ti4AlN3. //Metallurgical and Materials Transactions A. 2000. V.31A, p.333-337.

    175. Myhra S., Crossley J.A.A., Barsoum M.W. Crystal-Chemistry of the Т1зА1Сг and Ti4AlN3 Layered Carbide/Nitride Phase-Characterization by XPS. III. Physics and Chemistry of Solids. 2001. V.62, p. 811-817.

    176. El-Sayed M.H., Masaaki N., Schuster J.C. Interfacial Structure and Reaction Mechanism of AIN/Ti Joints. III. Materials Science. 1997. V.32, p.2715-2721.

    177. Paransky Y., Berner A., Gotman I. Microstructure of Reaction Zone at the Ti A1N Interface. //Materials Letters. 1999. V.40, p. 180-186.9

    178. Paransky Y.M., Berner A.I., Gotman I.Y., Gutmanas E.Y. Phase Recognition in A1N-Ti System by Energy Dispersive Spectroscopy and Electron Backscatter Diffraction. //Mikrochimica Acta. 2000. V.134, p.l71-177.

    179. Гусев А.И. Фазовые равновесия в тройных системах М-Х-Х" иМ-А1-Х (М-переходный металл, X, X" - В, С, N, Si) и кристаллохимия тройных соединений. //Успехи Химии. 1996. V.65(5), с.407-451.

    180. Schuster J.C., Bauer J., Debuigne J. Investigation of Phase Equilibria Related to Fusion Reactor Materials: 1. The Ternary System Zr A1 - N. III. Nuclear Materials. 1983. V.116, p.131-135.

    181. Schuster J.C. The Crystal Structure of Zr3AlN. //Z. Kristallographie. 1986. V.175, p.211-215.

    182. Schuster J.C., Bauer J. Investigation of Phase Equilibria Related to Fusion Reactor Materials: II. The Ternary System Hf-Al-N. III. Nuclear Materials. 1984. V.120, p.133-136.

    183. Schuster J.C., Nowotny H. Phase Equilibria in the Ternary Systems Nb-Al-N and Ta-Al-N. //Z. Metallkd. 1985. V.76, p.728-729.

    184. Jeitschko W., Nowotny H., Benesovsky F. Strukturchemische Unter Suchungen an Komplex -Carbiden und -Nitriden. //Monatsh Chem. 1964. V.95, p.l 56.

    185. Рид С. Электронно-зондовый микроанализ. М.: Мир. 1979. 260с.

    186. Соколовская Е.М., Гузей JI.C. Металлохимия. М.:Моск. Ун-та. 1986. 264с.

    187. Абрамычева H.JI. Взаимодействие сплавов на основе железа, никеля и элементов IV V групп с азотом при повышенном парциальном давлении. Автореферат кандидатской диссертации, МГУ, 1999. 20с.

    188. Люпис К. Химическая термодинамика материалов. М.: Металлургия. 1989. 503с.

    189. Dinsdale А.Т. SGTE Data for Pure Elements. //Calphad. 1991. V. 15. №4, p.317-425.

    190. Kaufmann L., Nesor H. Coupled Phase Diagrams and Thermochemical Data for Transition Metal Binary Systems V. //Calphad. 1978. V.2. №4, p.325-348.

    191. Воронин Г.Ф. Парциальные термодинамические функции гетерогенных смесей и их применение в термодинамике сплавов. //В кн.: Современные проблемы физической химии. М.: Моск. Ун-та. 1976. т.9. с.29-48.

    192. Кауфман Л., Берштейн X. Расчет диаграмм состояния с помощью ЭВМ: Пер. с англ. М.: Мир. 1972. 326с.

    193. Белов Г.В., Зайцев А.И. Использование метода Монте-Карло для определения фазового состава гетерогенных систем. //Тезисы докладов XIV Международной конференции по химической термодинамике. Санкт-Петербург: НИИХ СПбГУ. Т.2002. с.317-318.

    194. Хан Ю.С., Калмыков К.Б., Дунаев С.Ф., Зайцев А.И. Фазовые равновесия в системе Ti-Al-N при 1273 К. //Доклады Академии Наук. 2004. т.396. №6, с.788-792.

    195. Han Y.S., Kalmykov К.В., Dunaev S.F., Zaitsev A.I. Solid-State Phase Equilibria in the Titanium-Aluminum-Nitrogen System. //J. Phase Equilibria and Diffusion. 2004. V.25. №5, p.427-436.

    196. Диаграммы состояния двойных металлических систем. Справочник: В 3 т.: Т.З. Кн.1 /Под. Общ. Ред. Н.П.Лякишева. М.: Машиностроение. 1999. 880с.

    197. Wang Т., Jin Z., Zhao J.C. Thermodynamic Assessment of the Al-Zr Binary System. //J. Phase Equilibria. 2001. V.22. №5, p.544-551.

    198. Туркдоган E.T. Физическая химия высокотемпературных процессов. М.: Металлургия. 1985. 344с.

    199. Han Y.S., Kalmykov К.В., Abramycheva N.L., Dunaev S.F. Structure of the Al-Zr-N system at 1273K and 5Mpa. //VIII International conference of crystalchemistry of intermetallic compounds. Lviv. Ukraine. September 25-28.2002. p.65.

    200. Хан Ю.С., Калмыков К.Б., Зайцев А.И., Дунаев С.Ф. Фазовые равновесия в системе Zr-Al-N при 1273 К. //Металлы. 2004. Т.5, с.54-63.

    201. Хан Ю Син, Калмыков К.Б., Дунаев С.Ф. Взаимодействие нитрида алюминия с элементами IV В группы. //Международная конференция студентов и аспирантов по фундаментальным наукам "Ломоносов-2003". 15-18 апреля 2003г. секция Химия. Т.2, с.244.

    Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.

    Алюми́ний - элемент главной подгруппы III группы, третьего периода, с атомным номером 13. Алюминий – р-элемент. На внешнем энергетическом уровне атома алюминия содержится 3 электрона, которые имеют электронную конфигурацию 3s 2 3p 1 . Алюминий проявляет степень окисления +3.

    Относится к группе лёгких металлов. Наиболее распространённый металл и третий по распространённости химический элемент в земной коре (после кислорода и кремния).

    Простое вещество алюминий- лёгкий, парамагнитный металл серебристо-белого цвета, легко поддающийся формовке, литью, механической обработке. Алюминий обладает высокой тепло- и электропроводностью, стойкостью к коррозии за счёт быстрого образования прочных оксидных плёнок, защищающих поверхность от дальнейшего взаимодействия.

    Химические свойства алюминия

    При нормальных условиях алюминий покрыт тонкой и прочной оксидной плёнкой и потому не реагирует с классическими окислителями: с H 2 O (t°);O 2 , HNO 3 (без нагревания). Благодаря этому алюминий практически не подвержен коррозии и потому широко востребован современной промышленностью. При разрушении оксидной плёнки алюминий выступает как активный металл-восстановитель.

    1. Алюминий легко реагирует с простыми веществами-неметаллами:

    4Al + 3O 2 = 2Al 2 O 3

    2Al + 3Cl 2 = 2AlCl 3 ,

    2Al + 3 Br 2 = 2AlBr 3

    2Al + N 2 = 2AlN

    2Al + 3S = Al 2 S 3

    4Al + 3С = Al 4 С 3

    Сульфид и карбид алюминия полностью гидролизуются:

    Al 2 S 3 + 6H 2 O = 2Al(OH) 3 + 3H 2 S­

    Al 4 C 3 + 12H 2 O = 4Al(OH) 3 + 3CH 4

    2. Алюминий реагирует с водой

    (после удаления защитной оксидной пленки):

    2Al + 6H 2 O = 2Al(OH) 3 + 3H 2­

    3. Алюминий вступает в реакцию со щелочами

    2Al + 2NaOH + 6H 2 O = 2Na + 3H 2­

    2(NaOH H 2 O) + 2Al = 2NaAlO 2 + 3H 2

    Сначала растворяется защитная оксидная пленка: Al 2 О 3 + 2NaOH + 3H 2 O = 2Na.

    Затем протекают реакции: 2Al + 6H 2 O = 2Al(OH) 3 + 3H 2 , NaOH + Al(OH) 3 = Na,

    или суммарно: 2Al + 6H 2 O + 2NaOH = Na + 3Н 2 ,

    и в результате образуются алюминаты: Na - тетрагидроксоалюминат натрия Так как для атома алюминия в этих соединениях характерно координационное число 6, а не 4, то действительная формула тетрагидроксосоединений следующая: Na

    4. Алюминий легко растворяется в соляной и разбавленной серной кислотах:

    2Al + 6HCl = 2AlCl 3 + 3H 2­

    2Al + 3H 2 SO 4 (разб) = Al 2 (SO 4) 3 + 3H 2

    При нагревании растворяется в кислотах - окислителях , образующих растворимые соли алюминия:

    8Al + 15H 2 SO 4 (конц) = 4Al 2 (SO 4) 3 + 3H 2 S + 12H 2 O

    Al + 6HNO 3 (конц) = Al(NO 3) 3 + 3NO 2­ + 3H 2 O

    5. Алюминий восстанавливает металлы из их оксидов (алюминотермия):

    8Al + 3Fe 3 O 4 = 4Al 2 O 3 + 9Fe

    2Al + Cr 2 O 3 = Al 2 O 3 + 2Cr

    / Пластина медно-алюминиевая переходная МА

    Пластины переходные медно-алюминиевые ГОСТ 19357-81 служат для присоединения алюминиевых шин к медным выводам электротехнических устройств и медным шинам. Соединение с алюминиевыми шинами сварное, соединение с медными выводами электротехнических устройств и медными шинами - либо разборное (болтовое), либо сварное.

    Вид климатического исполнения пластины МА - УХЛ1и Т1 по ГОСТ 19357-81 . Соединение алюминиевой части пластины МА с медной выполняется методом холодной сварки давлением.

    Изготовим пластины переходные МА в любом количестве и в кратчайшие сроки

    Пример условного обозначения переходной медно-алюминиевой пластины исполнения УХЛ1:

    • Пластина переходная МА 40х4 УХЛ1 ГОСТ 19357-81
    • Пластина переходная МА 50х6 УХЛ1 ГОСТ 19357-81
    • Пластина переходная МА 60х8 УХЛ1 ГОСТ 19357-81
    • Пластина переходная МА 80х8 УХЛ1 ГОСТ 19357-81
    • Пластина переходная МА 100х10 УХЛ1 ГОСТ 19357-81
    • Пластина переходная МА 120х10 УХЛ1 ГОСТ 19357-81

    Пластины изготавливаются в соответствии с требованиями настоящего стандарта по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке. Поверхность платин МА не имеет заусенцев, трещин, задиров, отслаивания металла и других механических повреждений. Проверка качества сварного шва, поверхности пластины МА осуществляется визуальным способом.

    Технические характеристики - пластина переходная медно алюминиевые МА

    пластины МА 40х4, МА 50х6, М 60х8, М 80х8, МА100х10, МА120х10

    Тип пластины

    Размеры пластины МА, мм

    Масса, не более, кг

    медная часть, I

    толщина, S

    Пластина переходная МА 40 х 4

    Пластина переходная МА 50 х 6

    Пластина переходная МА 60 х 8

    Пластина переходная МА 80 х 8

    Пластина переходная МА 100 х 10

    Пластина переходная МА 120 х 10

    Пластины переходные медно-алюминиевые предназначены для присоединения шин из алюминия к медным выводам различных электротехнических устройств, а также к шинам из меди.

    Пластины переходные медно-алюминиевые имеют сварные соединения с алюминиевой шиной, а также разборное (болтовое) с медными выводами. Сами пластины изготавливаются по методу так называемой контактной сварки или холодной сварки под давлением.

    Нормируются пластины переходные медно-алюминиевые полностью соответствуя государственному стандарту, а именно стандарту 19357-81. Согласно ему подобные пластины подразделяются на следующие типы:

    • с равновеликим сечением со сварным соединением для безразборных шин;
    • плакированные и равновеликие по степени своей электрической проводимости для разборных шин.

    Что касается соединительного шва переходной пластины, который имеет место быть при соединении медной пластины с алюминиевой, то он обязательно должен очищаться от шлама и грата. Более того, он должен быть выполнен без каких-либо трещин и свищей. Пластины переходные медно-алюминиевые не должны иметь на своей поверхности какие-либо механические повреждения, например, заусенцы, задиры, отслаивания, трещины.

    Соответствуя государственному стандарту, а именно стандарту 10434-82, на медной области пластины обязаны находиться предохраняющие металлические покрытия. Хотя, если пластины переходные произведены в соответствии с определенными климатическими условиями по государственному стандарту 15150-69 исполнения «Т», то они как раз подобных покрытий не имеют.

    Согласно специальным техническим требованиям пластины переходные медно-алюминиевые при изгибе в восемнадцать градусов должны выравниваться в исходное положение. Что касается сварного соединения переходной пластины, то оно должно полностью соответствовать госстандарту 10434-82. Срок эксплуатации такого изделия, как пластины переходные медно-алюминиевые, ни в коем случае не может быть меньше, чем аналогичные показатели для всего электротехнического устройства, где они используются.

    Проверка таких пластин на предмет соответствия с государственным стандартом 19357-81 осуществляется при приеме предприятием-изготовителем, сдаче, а также согласно типовым и периодическим испытаниям. Подобные испытания осуществляются по случайной выборке. Если результаты проведенных испытаний окажутся неудовлетворительными, берут из той же партии удвоенное количество пластин и проводят испытания снова. Если результат повториться, то вся партия, как правило, признается негодной.